羅茨引風(fēng)機的選型：羅茨風(fēng)機選型8條

　　一，通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算不準確

　　實際通風(fēng)除塵管道壓力損失，由于某些原因都會與計算結(jié)果有所不同，這是不可避免的，因而設(shè)計規(guī)范中的計算最大允許誤差為10%-15%。任何忽視這種必要的程序計算，都將對通風(fēng)機運行效能的發(fā)揮產(chǎn)生重大影響，必須給予高度重視。

　　1，通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算額定值不準確的原因：管網(wǎng)阻力計算的粗疏和采用阻力系數(shù)不夠準確;不合理的配置系統(tǒng)有效半徑；確定風(fēng)機進氣條件不真實；選型隨意缺乏應(yīng)有的準則；施工監(jiān)理護士施工過程中現(xiàn)場設(shè)計變更的影響等。都會使計算結(jié)果與實際損耗誤差超過30%甚至更多，導(dǎo)致選型的額定性能與實際運行性能不匹配，結(jié)果實際運行性能發(fā)生改變。如果計算阻力比實際需要過大時，離心通風(fēng)機運行引起流量增大，就會實施耗功率顯著增加，其結(jié)果是全壓內(nèi)效率降低，還使電機額定功率易超載，存在燒電機動的危險，但對筆直傾斜的全壓曲線流量變化影響變小，反之必然引起運行流量減少，由于流量減少，引起除塵系統(tǒng)風(fēng)管內(nèi)流速降低，促使粉塵沉降。

　　2，通風(fēng)機選型全壓額定值不準確的后果。處理高溫爐窯所排出的廢氣，如選型引風(fēng)機的負壓過大時，會破壞爐內(nèi)正常熱平衡，由于加大了引風(fēng)量，使爐內(nèi)溫度下降而影響燃燒或加熱，導(dǎo)致熱源損失的能量增加，當(dāng)引風(fēng)機排送含塵廢氣，污染源處保持足夠密閉形成的負壓狀態(tài)，能夠有效的防止有害污染物的擴散。

　　二，負荷波動的風(fēng)機形式選擇

　　由于生產(chǎn)過程中工況能源和原料消耗的周期性變化，使爐內(nèi)溫度波動較大。因此引起出爐產(chǎn)生的煙氣量變化在20%-30%，引風(fēng)機之所以不宜選用前向風(fēng)機，是因為前向風(fēng)機的功率曲線陡峭。當(dāng)管網(wǎng)壓力損失波動增大時，運行中的電機易超載，有被燒毀的危險，故應(yīng)選用后向風(fēng)機。

　　三，裝機電容量的配備

　　風(fēng)機選擇配用電動機功率裕量不宜過大或過小，過大會造成電動機經(jīng)常處于輕載運行，使電動機的功率因數(shù)降低，從而浪費電耗；反之會使電動機經(jīng)常處于超載運行，導(dǎo)致電動機升溫過高，絕緣易老化，使用壽命縮短，與此同時還可能難以啟動。

　　四，風(fēng)機連接管不規(guī)范

　　由于工程設(shè)計配置限制，被迫在風(fēng)機進口裝有直角彎管。單葉插板或蝶閥調(diào)節(jié)以及出口處裝有逆向氣流彎管，結(jié)果都會造成風(fēng)機內(nèi)效率顯著降低。

　　五，不同形式通風(fēng)機的正確啟動

　　離心通風(fēng)機要求系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動；軸流通風(fēng)機要求系統(tǒng)全開啟有載啟動；高溫風(fēng)機在常溫條件下啟動時，由于空氣受熱體積膨脹，密度變小，風(fēng)機產(chǎn)生壓力低，所需功率比常溫風(fēng)機小很多，因此常溫條件下啟動應(yīng)將系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動。

　　六，合理設(shè)計通風(fēng)機的聯(lián)合工作

　　通風(fēng)機并聯(lián)與串聯(lián)工作時，由于風(fēng)機性能要有所降低，運行工況復(fù)雜，因此一般盡量不采用。并聯(lián)有限使用雙吸入風(fēng)機，因兩臺并聯(lián)系統(tǒng)的壓損過大時，起不到增加流量的作用。并聯(lián)多臺風(fēng)機公用一臺錦工機組合袋濾室時，對應(yīng)袋濾室也應(yīng)封閉，分割成并聯(lián)系統(tǒng)進行過濾。

　　七，風(fēng)機進氣溫度確定虛高導(dǎo)致性能降低

　　高溫爐窯廢氣處理的除塵風(fēng)機選型時，因選型確定進口氣溫不確切，而采用瞬時最高氣溫或大量漏風(fēng)，引起急劇溫降或盲目提高氣溫，造成實際運行中氣溫低于選型氣溫較多，結(jié)果造成運行風(fēng)機內(nèi)效率降低和功率增大，導(dǎo)致設(shè)計額定流量減少。

　　八，濾袋單室過濾風(fēng)量的劃分不宜過大

　　除塵系統(tǒng)的多室組合結(jié)構(gòu)的袋濾室，常用逐室中斷濾塵操作進行青灰作業(yè)，一般單室過濾風(fēng)量不宜超過每臺主風(fēng)機風(fēng)量的20%，這樣就不會導(dǎo)致運行中主風(fēng)機內(nèi)效率下降。由于過濾的過程中始終有一個單室濾袋組輪留在停風(fēng)進行清灰。因此停風(fēng)單室的多余風(fēng)量引起其他室增加，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加，結(jié)果造成主機風(fēng)量減少，全壓內(nèi)效率下降。

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羅茨引風(fēng)機的選型：羅茨鼓風(fēng)機的選型技巧，及異?，F(xiàn)象的解決！

　　羅茨鼓風(fēng)機目前市場上多為三葉型，三葉羅茨鼓風(fēng)機每轉(zhuǎn)動一圈由兩組三葉型葉輪完成3次吸、排氣。屬于容積式風(fēng)機，是一種定容積迥轉(zhuǎn)式氣體動力機械。氣缸由機殼和兩端墻板包容而成，一對相互“咬合”(因為有間隙，兩葉輪并不直接接觸)的葉輪將進氣口與排氣口分隔開來，通過一對同步齒輪的轉(zhuǎn)動，兩葉輪在氣缸中作等速方向旋轉(zhuǎn)，在旋轉(zhuǎn)過程中，進氣口的氣體不斷的被葉輪推移到排氣口，從而達到強制排氣的目的。結(jié)構(gòu)簡單，性能穩(wěn)定。

　　其特點是在最高設(shè)計壓力范圍內(nèi)，管網(wǎng)阻力變化時，流量變化很小。羅茨鼓風(fēng)機壓力變化影響小。當(dāng)曝氣池液位變化時，鼓風(fēng)量基本不變。羅茨風(fēng)機風(fēng)量受轉(zhuǎn)速控制，風(fēng)量調(diào)整可通過變頻調(diào)速進行，變頻后風(fēng)壓可以維持。1、選型

　　在污水廠鼓風(fēng)機選型時，風(fēng)機廠家產(chǎn)品樣本上給出的均是標準進氣狀態(tài)下的性能參數(shù)，然而風(fēng)機在實際使用中并非標準狀態(tài)，當(dāng)鼓風(fēng)機的環(huán)境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風(fēng)機的性能也將發(fā)生變化，設(shè)計選型時就不能直接使用產(chǎn)品樣本上的性能參數(shù)，而需要根據(jù)實際使用狀態(tài)將風(fēng)機的性能要求，換算成標準進氣狀態(tài)下的風(fēng)機參數(shù)來選型。

　　2、壓力

　　容積式鼓風(fēng)機排氣壓力的高低并不取決于風(fēng)機本身，而是氣體由鼓風(fēng)機排出后裝置的情況，即所謂“背壓”決定的， 曝氣鼓風(fēng)機具有強制輸氣的特點。鼓風(fēng)機銘牌上標出的排氣壓力是風(fēng)機的額定排氣壓力。實際上，鼓風(fēng)機可以在低于額定排氣壓力的任意壓力下工作，而且只要強度和排氣溫度允許，也可以超過額定排氣壓力工作。

　　對于污水處理廠而言，排氣系統(tǒng)所產(chǎn)生的絕對壓力(背壓)為管路系統(tǒng)的壓力損失值、曝氣池水深和環(huán)境大氣壓力之和。（大致就是水深加一米）

　　3、風(fēng)量（需氧量）

　　在計算污水處理的需氧量時，其結(jié)果為標準狀態(tài)下所需氧的質(zhì)量流量qm(kg/min) ，再將其換算成標準狀態(tài)下所需空氣的容積流量qv1(m3/min) ，如果鼓風(fēng)機的使用狀態(tài)不是標準狀態(tài)，例如在高原地區(qū)使用，則空氣密度、含濕量會發(fā)生變化，鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量與標準狀態(tài)是相同的，而所供空氣的質(zhì)量流量將減少，有可能導(dǎo)致供氧量不足。最為簡單的計算方式就是按污水池面積來算 一個平方四個曝氣頭，每個曝氣頭的供氣量0.03m3/min（這里的0.03是取曝氣頭中間值）

　　4、冬季和夏季的區(qū)別

　　鼓風(fēng)機選型應(yīng)關(guān)注鼓風(fēng)機供氣流量的變化規(guī)律對于同一臺鼓風(fēng)機，在冬季和夏季，其容積流量是不會發(fā)生變化的，但因空氣密度的不同質(zhì)量流量會發(fā)生變化，也就是說供氧量會有所不同。這是由于冬季氣溫降低，空氣密度增加，那么風(fēng)機所供給的干空氣的質(zhì)量流量較標準狀態(tài)大幅度增加，從而引起供氧量增加，從運行的實際測量情況來看，每年冬季曝氣池的溶解氧較夏季會高出1～3mg/L。

　　因此，在生產(chǎn)運行過程中，需要針對這種變化對設(shè)備進行及時的調(diào)整，使鼓風(fēng)機的充氧能力與實際運行中的需氧量相適應(yīng)。對于羅茨鼓風(fēng)機來說，使用變頻器，通過改變風(fēng)機轉(zhuǎn)速來調(diào)整供風(fēng)量是很經(jīng)濟實用的。

　　運行中羅茨風(fēng)機可能出現(xiàn)一些問題，通過現(xiàn)象來排查設(shè)備問題是污師需要掌握的一種技能現(xiàn)象

　　噪音高 1管道堵塞引起壓力升高2皮帶罩安裝不當(dāng)引起的振動3風(fēng)機軸承磨損4風(fēng)機內(nèi)進入灰塵造成研傷5無潤滑劑6V形帶輪松動7三角帶打滑1重新或更換管路2重新裝好皮帶罩3更換新的軸承4拆檢風(fēng)機5補充潤滑油6緊固項絲7調(diào)整皮帶張緊度葉輪與葉輪摩擦1葉輪上有污染雜質(zhì)，造成間隙過小2齒輪磨損,造成側(cè)隙大3齒輪固定不牢，不能保持葉輪同步4軸承磨損致使游隙增大1清除污物，并檢查內(nèi)件有無損壞2調(diào)整齒輪間隙,若齒輪側(cè)隙大于平均值 30%～50%應(yīng)更換齒輪3重新裝配齒輪,保持錐度 配合接觸面積達75%4更換軸承葉輪與墻板機殼的摩擦1安裝間隙不正確；2運轉(zhuǎn)壓力過高，超出規(guī)定值；3運轉(zhuǎn)溫度過高；4機殼或機座變形，風(fēng)機定位失效；5軸承軸向定位不佳。1重新調(diào)整間隙；2查出超載原因，將壓力降到規(guī)定值；3檢查安裝準確度，減少管道拉力；4檢查修復(fù)軸承，并保證游隙。溫度過高1油箱內(nèi)油太多、太稠、大臟；2過濾器或消聲器堵塞；3壓力高于規(guī)定值；4葉輪過度磨損，間隙大；5通風(fēng)不好，室內(nèi)溫度高，造成進口溫度高6運轉(zhuǎn)速度太低，皮帶打滑。1降低油位或挾油；2清除堵物；3降低通過鼓風(fēng)機的壓差；4修復(fù)間隙；5開設(shè)通風(fēng)口，降低室溫；6加大轉(zhuǎn)速，防止皮帶打滑。流量不足1進口過濾堵塞；2葉輪磨損，間隙增大得太多；3皮帶打滑；4進口壓力損失大；5管道造成通風(fēng)泄漏。1清除過濾器的灰塵和堵塞物；2修復(fù)間隙；3拉緊皮帶并增加根數(shù)；4調(diào)整進口壓力達到規(guī)定值；5檢查并修復(fù)管道皮帶破損1超負荷運轉(zhuǎn)2皮帶打滑3兩皮帶輪不平行1調(diào)整2調(diào)整3調(diào)整漏油或油泄露到機殼中1油箱位大高，由排油口漏出；2密封磨損，造成軸端漏油；3壓力高于規(guī)定值；4墻板和油箱的通風(fēng)口堵塞，造 成油泄漏到機殼中。 1 降低油位； 2更換密封； 3疏通通風(fēng)口，中間腔裝上具有2mm孔徑的旋塞，打開墻板下的旋塞。 異常振動和噪聲立即停車 1滾動軸承游隙超過規(guī)定值或軸承座磨損； 2齒輪側(cè)隙過大，不對中，固定不緊； 3由于外來物和灰塵造成葉輪與葉輪,葉輪與機殼撞擊； 4由于過載、軸變形造成葉輪碰撞； 5由于過熱造成葉輪與機殼進口處磨擦； 6由于積垢或異物使葉輪失去平衡； 7地腳螺栓及其他緊固件松動。 1更換軸承或軸承座； 2重裝齒輪并確保側(cè)隙； 3清洗鼓風(fēng)機，檢查機殼是否損壞； 4檢查背壓，檢查葉輪是否對中，并調(diào)整好間隙； 5檢查過濾器及背壓，加大葉輪與機殼進口處間隙； 6清洗葉輪與機殼，確保葉輪工作間隙； 7擰緊地腳螺栓并調(diào)平底座。電機超載 1與規(guī)定壓力相比，壓差大，即背壓或進口壓力大高；2與設(shè)備要求的流量相比，風(fēng)機流量太大，因而壓力增大；3進口過濾堵塞，出口管道障礙或堵塞；4轉(zhuǎn)動部件相碰和磨擦(卡住)；5油位太高；6窄V型皮帶過熱，振動過大,皮帶輪過小。1降低壓力到規(guī)定值；2將多余氣體放到大氣中或降低鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)速；3 清除障礙物；4立即停機，檢查原因；5將油位調(diào)到正確位置；6檢查皮帶張力，換成大直徑的皮帶輪。電機停轉(zhuǎn)1超負荷2風(fēng)機研傷3電源接線不良4電機內(nèi)部過臟或軸承損壞5電機本身存在質(zhì)量問題1檢查管道系統(tǒng)2檢修3修理4清掃風(fēng)機或者更換軸承5更換電機

羅茨引風(fēng)機的選型：羅茨鼓風(fēng)機選型的基本知識

　　原標題：羅茨鼓風(fēng)機選型的基本知識

　　一、鼓風(fēng)機選型的基本知識：

　　1、標準狀態(tài)：指風(fēng)機的進口處空氣的壓力P=Pa，溫度t=20℃，相對濕度φ=50%的氣體狀態(tài)。

　　2、指定狀態(tài)：指風(fēng)機特指的進氣狀況。其中包括當(dāng)?shù)卮髿鈮毫虍?dāng)?shù)氐暮０胃叨?，進口氣體的壓力、進口氣體的溫度以及進口氣體的成份和體積百分比濃度。

　　3、鼓風(fēng)機流量及流量系數(shù)

　　3.1、流量：是指單位時間內(nèi)流過風(fēng)機進口處的氣體容積。

　　用Q表示，通常單位：m3/h或m3/min。

　　3.2、流量系數(shù)：φ=Q/（900πD22×U2）

　　式中：φ：流量系數(shù) Q：流量，m3/h

　　D2：葉輪直徑，m

　　U2：葉輪外緣線速度，m/s（u2=πD2n/60）

　　4、鼓風(fēng)機全壓及全壓系數(shù)：

　　4.1、鼓風(fēng)機全壓：風(fēng)機出口截面上的總壓與進口截面上的總壓之差。用PtF表示，常用單位：Pa

　　4.2、全壓系數(shù):ψt=KpPtF/ρU22

　　式中, ψt:全壓系數(shù)　 Kp:壓縮性修正系數(shù)　 PtF:風(fēng)機全壓,Pa 　ρ:風(fēng)機進口氣體密度,Kg/m^3　u2：葉輪外緣線速度，m/s

　　5、鼓風(fēng)機動壓：風(fēng)機出口截面上氣體的動能所表征的壓力，用Pd表示。常用單位：Pa

　　6、鼓風(fēng)機靜壓：風(fēng)機的全壓減去風(fēng)機的動壓，用Pj表示。常用單位：Pa

　　7、鼓風(fēng)機全壓、靜壓、動壓間的關(guān)系：

　　風(fēng)機的全壓（PtF）=風(fēng)機的靜壓（Pj）+風(fēng)機的動壓（Pd）

　　8、鼓風(fēng)機進口處氣體的密度：氣體的密度是指單位容積氣體的質(zhì)量，用ρ表示，常用單位：Kg/m3

　　9、鼓風(fēng)機進口處氣體的密度計算式： ρ=P/RT

　　式中：P：進口處絕對壓力，Pa　R：氣體常數(shù)，J/Kg·K。與氣體的種類及氣體的組成成份有關(guān)。

　　T：進口氣體的開氏溫度，K。與攝氏溫度之間的關(guān)系：T=273+t

　　10、標準狀態(tài)與指定狀態(tài)主要參數(shù)間換算：

　　10.1、流量：ρQ=ρ0Q0

　　10.2、全壓：PtF/ρ=PtF0/ρ0

　　10.3、內(nèi)功率：Ni/ρ=Ni0/ρ0

　　注：式中帶底標“0”的為標準狀態(tài)下的參數(shù)，不帶底標的為指定狀態(tài)下的參數(shù)。

　　11、鼓風(fēng)機比轉(zhuǎn)速計算式： Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4

　　式中： Ns：風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速，重要的設(shè)計參數(shù)，相似風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速均相同。 n：風(fēng)機主軸轉(zhuǎn)速，r/min

　　Q0：標準狀態(tài)下風(fēng)機進口處的流量，m3/s　Kp: 壓縮性修正系數(shù) 　PtF0: 標準狀態(tài)下風(fēng)機全壓,Pa

　　12、壓縮性修正系數(shù)的計算式：

　　Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）(k－1)/k－1]×(PtF/P)－1

　　式中:PtF:指定狀態(tài)下風(fēng)機進口處的絕對壓力,Pa　k:氣體指數(shù),對于空氣,K=1.4

　　13、鼓風(fēng)機葉輪直徑計算式： D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2

　　式中:D2:葉輪外緣直徑,m　n:主軸轉(zhuǎn)速：r/min　Kp：壓縮性修正系數(shù) 　PtF0：標準狀態(tài)下風(fēng)機全壓，單位：Pa

　　ρ0：標準狀態(tài)下風(fēng)機進口處氣體的密度：Kg/m3　ψt：風(fēng)機的全壓系數(shù)

　　14、管網(wǎng)：是指與鼓風(fēng)機聯(lián)接在一起的，氣流流經(jīng)的通風(fēng)管道以及管道上所有附件的總稱。

　　15、管網(wǎng)阻力的計算式：Rj=KQ2

　　式中: Rj:管網(wǎng)靜阻力,Pa

　　K:管網(wǎng)特性系數(shù)與管道長度、附件種類、多少等因素有關(guān)，確定其值的方法通常采用：計算法，類比法和實際測定法。

　　Q：風(fēng)機的流量，m3/s

　　16、常見壓力單位間的換算關(guān)系：

　　1毫米水柱（mmH2O）=9.807帕(Pa)

　　17、大氣壓力與海撥高度間近似關(guān)系： P=－（9.4～11.2）H

　　式中:P：大氣壓力Pa　H：海撥高度：m

　　二、 選型實例（僅舉一例）

　　為2T/h工業(yè)鍋爐選擇一臺引風(fēng)機。已知最大負荷時所需風(fēng)機性能參數(shù)及相應(yīng)的進氣條件，如下：

　　流量：Q=6800 m3/h ，進口溫度：t1=200℃

　　全壓：PtF=2010 Pa　， 進口絕對壓力P=96000 Pa

　　解：1、每秒鐘流量：Qs=6800/3600=1.89 m3/s

　　2、指定條件下空氣密度：ρ=P/RT=96000/（287×（273+200））=0.707 Kg/m3

　　3、換算為標準狀態(tài)下的全壓： PtF0=PtF×ρ0/ρ=2010×1.2/0.707=3412 Pa

　　4、選定風(fēng)機主軸轉(zhuǎn)速：n=2800 r/min

　　5、計算壓縮性修正系數(shù)：

　　Kp=K/（K－1）[（1+PtF/P）((k－1)/k)－1]×(PtF/P)－1

　　=1.4/(1.4－1) ×[(1+2010/96000)(1.4－1)/1.4－1] ×(2010/96000)－1

　　=0.9926

　　6、計算所需風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速：

　　Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4

　　=5.54×2800×1.89^0.5/(0.9926×3412)3/4

　　=48

　　7、選用Y5－48型離心引風(fēng)機，查得該型風(fēng)機無因次特性曲線最高效率點參數(shù)為：

　　流量系數(shù)：φ=0.1225　全壓系數(shù)：ψt=0.536　內(nèi)效率:η=0.835

　　8、計算葉輪外徑：

　　D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2

　　=（27/2800）×[0.9926×3412/（2×1.2×0.536 ）]1/2

　　=0.497m

　　選用Y5－48－11№5C引風(fēng)機

　　9、校核內(nèi)功率：

　　Ni=PtFQs/1000η=2010×1.89/(1000×0.835)=4.5 KW

　　電機容量儲備系數(shù)取為1.3,帶傳動機械效率取0.95,所需功率為:6.15KW

　　選用電機為:7.5KW－2極（型號：Y132S2－2

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羅茨引風(fēng)機的選型：羅茨鼓風(fēng)機選型表

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